Навигация по сайту

УМЗЧ с регулируемым выходным сопротивлением (на микросхеме TDA7293 / TDA7294)

Статья опубликована в журнале "Радио" №№ 4,5 за 2008 год

Скачать!
Статья
Скачать (файл .djv в архиве ~ 400 кБ)
Схема усилителя и усовершенствованная печатка в формате SprintLayout 4.0 По сравнению с опубликованной в "Радио" в нее внесено несколько усовершенствований (непринципиальных, но все же).
Скачать архив со схемой и печаткой (~ 76 кБ)
Программа расчета комбинированной ООС
Программа для расчета комбинированной ООС (zip-архив ~250 кБ)

 

По сравнению с публикацией в "Радио" здесь слегка измененная печатка и добавлено фото собранного усилителя.

 

УМЗЧ с регулируемым выходным сопротивлением

Известно, что повышение выходного сопротивления УМЗЧ улучшает его взаимодействие с нагрузкой и обычно снижает нелинейные искажения акустической системы [1]. Однако при выходном сопротивлении усилителя, сопоставимом с сопротивлением нагрузки, вследствие рассогласования фильтров суммарная АЧХ многополосной АС нередко ухудшается. Поэтому с ростом выходного сопротивления наряду с улучшением условий работы динамических головок акустической системы происходит искажение ее АЧХ, что ухудшает звучание. На рис. 1 в качестве примера показаны АЧХ напряжения на зажимах трех АС, подключенных к УМЗЧ с выходным сопротивлением 5 Ом. Номер графика соответствует порядковому номеру АС в табл. 1. Очевидно, что увеличение напряжения на 3…5 дБ приводит к заметному частотному дисбалансу в звучании.

Рис.1.

Таблица 1

№ АС

Тип АС

Акустическое оформление

Объем корпуса, л

Число полос

Номинальное сопротивление, Ом

1

Monitor Audio Bronze B1

ФИ

5

2

6

2

150АС-009 «Кливер»

ФИ

70

3

8

3

Самодельные:

НЧ — Visaton W130 S/8;

ВЧ — Vifa D27TG-05-06

ЗЯ

8

2

8

4

«Свен-770S» (тыловые)

ЗЯ

5

2

6

5

Самодельные:

НЧ — Peerless CSX 176H (850122);

ВЧ — Vifa D 27 TG -45-06 (вклю­чение биампингом с двухполосным УМЗЧ)

ЗЯ

18

2

8

Надо отметить, что искажения АЧХ большей частью обусловлены тем, что разделительные фильтры (кроссоверы) проектируются в расчете на использование АС совместно с ИНУН (источника напряжения, управляемого напряжением), что ограничивает применение УМЗЧ с ненулевым выходным сопротивлением для работы со многими АС промышленного производства. Вторая по значимости причина ухудшения звучания — чрезмерное повышение добротности НЧ головки и вызванное этим «бубнение».

Обычно для каждого комплекта усилитель + громкоговоритель существует некоторое оптимальное значение выходного сопротивления усилителя ( рис. 2 ), где искажения АЧХ еще не так заметны, чтобы отрицательно повлиять на звучание АС.

Рис.2.

Возникает два вопроса: какое значение выходного сопротивление является оптимальным и насколько субъективно улучшается качество звучания АС? Чтобы ответить на эти вопросы, автор провел исследование ряда характеристик нескольких акустических систем, как промышленных, так и самодельных, подбирая выходное сопротивление усилителя так, чтобы получить высококачественный звук. Основные характеристики этих АС приведены в табл. 1.

Негативное влияние рассогласования разделительного фильтра (кроссовера) на АЧХ акустической системы легко преодолимо, если использовать многополосный усилитель. В этом случае частотное разделение производится активными фильтрами в предварительном усилителе, а головки громкоговорителей подключаются непосредственно к выходу УМЗЧ. Поэтому от такого включения стoит ожидать большего оптимального выходного сопротивления и большего улучшения качества звучания, чем от «готовой» АС, и вариант с двухполосным усилителем также был исследован (№5 в табл. 1).

Результаты оптимизации выходного сопротивления УМЗЧ для обычных АС приведены в табл. 2. Следует отметить, что это результаты субъективного теста, которые соответствуют вкусам слушателей — участников теста. Исследование проводилось методом сравнения режимов с выходным сопротивлением (Rвых), близким к нулю или сравнимым с сопротивлением нагрузки путем включения/отключения ООС по току в одном и том же УМЗЧ. При этом коэффициент усиления оставался постоянным, и громкость звучания не изменялась (более громкое звучание зачастую кажется «более красивым»). Тесты были «слепыми» насколько это возможно в данной ситуации: слушателям предлагалось выбрать положение переключателя для наилучшего звучания, но не давалось никакой информации о том, на что и как этот переключатель влияет.

Таблица 2

№ АС

Оптимальное значение Rвых, Ом

Улучшение звучания

1

1…2

ненамного

2

2…3

заметно

3

4…6

хорошо заметно

4

?

не наблюдалось

Из табл. 2 видно, что для разных АС получились совершенно разные результаты — как значения оптимального выходного сопротивления, так и изменения в звучании. Во всех случаях при повышении выходного сопротивления возрастает «яркость» звучания (вероятно, так воспринимается подъем АЧХ вблизи частоты раздела полос АС). При дальнейшем росте сопротивления «яркость» повышается настолько, что звучание становится резким и неприятным. Причем «бубнение» АС обычно начинает заметно сказываться при гораздо большем значении этого параметра. Кроме повышения «яркости», отмечается увеличение «рельефности» стереозвука. При этом звук «отрывается от колонок и заполняет собой все помещение». К сожалению, в тестировании не участвовали профессиональные эксперты, и поэтому формулировки изменений в звучании АС может отличаться от общепринятых терминов. Зато общее мнение слушателей выразилось просто: «так звучит лучше».

Любопытно, что в наименьшей степени улучшилось звучание АС Monitor Audio, которая имела практически самое лучшее звучание при нулевом выходном сопротивлении УМЗЧ. Вероятно причина в том, что НЧ канал этой АС содержит фильтр первого порядка, у которого входное сопротивление растет пропорционально частоте сигнала. Поэтому и напряжение на головке сильно растет с ростом частоты (рис. 1, график 1).

Наилучшие результаты получились с акустической системой №3. В этом случае подъема АЧХ на средних частотах не произошло, всплеск на частоте 4…5 кГц менее заметен, поэтому дальнейшему повышению выходного сопротивления усилителя мешало «бубнение», вызванное ростом добротности НЧ головки. Головка с меньшей добротностью (или корпус большего объема) вероятно, позволили бы использовать усилитель с еще бoльшим значением Rвых . В этой АС использованы фильтры второго порядка с цепями компенсации индуктивности головок (так называемая «цепь Цобеля»), что, по всей видимости, и обеспечило высокую линейность АЧХ при повышенном выходном сопротивлении. Установленные в этих АС НЧ головки фирмы VISATON имеют довольно простую конструкцию с прямым керном, поэтому от них можно ожидать существенной нелинейности индуктивности звуковой катушки при ее смещении в зазоре. В такой ситуации повышение выходного сопротивления усилителя заметно снижает нелинейные искажения головки и повышает качество ее звучания, что и было подтверждено в ходе эксперимента.

Звучание колонки «Sven» улучшить не удалось. Это изначально очень недорогая АС «слишком начального уровня». С ростом выходного сопротивления УМЗЧ, ее звучание приобретало резкий и неприятный характер, причем присутствовало субъективное ощущение роста коэффициента гармоник (этот параметр не измерялся). Впрочем, его рост вполне возможен — с увеличением добротности НЧ головки растет амплитуда смещения ее диффузора, что приводит к росту нелинейных искажений, что особенно заметно у дешевых головок с небольшой величиной линейного хода. Эти АС имеют одну особенность — сигнал с частотой ниже 100 Гц в них практически не слышен. Несмотря на питание АС от усилителя с выходным сопротивлением 1…8 Ом, увеличения уровня низких частот практически не ощущалось.

В [2] приводились результаты прослушивания музыки различных жанров на УМЗЧ с регулируемым выходным сопротивлением, и отмечалось, что для рок-музыки звучание получается более приятным при низком выходном сопротивлении, тогда как для джаза выходное сопротивление может быть заметно больше. По мнению автора, здесь причина не столько в жанре музыки, сколько в особенностях спектра сигнала. Музыка, имеющая небольшое количество составляющих в своем спектре (например, классический или джазовый квартет, использующий большей частью «живые» инструменты), допускает установку большего значения Rвых, а для музыки, имеющей много составляющих в спектре (рок, особенно тяжелый, с его дистошн-гитарами, симфонический оркестр), оптимальное значение выходного сопротивления несколько ниже. По-видимому, в сигнале с более «богатым» спектром больше спектральных составляющих приходится на «горб» АЧХ, делая заметнее ее неравномерность.

При использовании многополосного усилителя, головки АС подключают непосредственно к выходу УМЗЧ. При этом:

— искажения АЧХ минимальны, поскольку отсутствует пассивный кроссовер между усилителем и головками;

— выходное сопротивление усилителя не изменяется из-за элементов пассивного кроссовера (он исключен);

— оптимальное выходное сопротивление можно подобрать для каждой головки.

Именно так, через активный кроссовер с фильтрами третьего порядка и частотой раздела, равной 3 кГц, была подключена к двухполосному усилителю АС № 5 (табл. 1). При поиске оптимального R вых для ВЧ головки изменений в качестве звучания практически не было. Это вполне ожидаемо — у головки с короткой катушкой и сравнительно большим линейным ходом основную нелинейность составляет подвес. В этой ситуации повышение выходного сопротивления не улучшает звучания. А вот ухудшить может, если на резонансной частоте затухание фильтра кроссовера мало, и ход диффузора большой. В данном случае этого не происходит: частота раздела кроссовера далека от резонансной и фильтр имеет высокий порядок.

Субъективное улучшение качества звучания НЧ-СЧ головки оказалось ниже ожидаемого, скорее всего из-за изначально высокого класса головки. Оптимальное выходное сопротивление лежало в диапазоне 5…7 Ом. На рис. 3 показано семейство АЧХ головки в корпусе при изменении R вых от 0 до 30 Ом (без фильтра на входе УМЗЧ). При повышении выходного сопротивления наблюдается рост звукового давления на верхнем конце частотного диапазона за счет увеличения индуктивного сопротивления. В результате «яркость» звучания увеличивается, но в гораздо меньшей степени, чем в АС с пассивным кроссовером. На нижнем конце АЧХ появляется выброс на частоте резонанса, что приводит к неприятному «бубнению».

Рис.3.

Эта АС была изначально спроектирована достаточно низкодобротной в расчете на то, что выходное сопротивление усилителя будет ненулевым. Запланированное значение Rвых = 5 Ом, ему соответствует зеленая линия на рис. 3.

Проведенные исследования проливают свет на проблемы звучания АС совместно с ламповыми УМЗЧ — очень часто можно слышать как восторженные отзывы, так и мнения о том, что некоторые АС совместно с тем или иным усилителем «не звучат». Действительно, при большом разбросе значений выходного сопротивления ламповых усилителей трудно предсказать поведение той или иной АС при совместной с ними работе. Если усилитель и АС сочетаются, то высокое выходное сопротивление приводит к улучшению субъективного восприятия сигнала, если не сочетаются — звук становится хуже большей частью из-за искажения АЧХ АС и, возможно, появления нелинейных искажений в случае, если повышенное значение R вых вызывает чрезмерное увеличение хода диффузора всех головок АС.

На взгляд автора, одной из существенных причин субъективного предпочтения ламповых усилителей транзисторным, по многим параметрам превосходящим ламповые, является повышенное выходное сопротивление ламповых УМЗЧ. Поэтому транзисторный усилитель, выходное сопротивление которого можно регулировать для оптимального сочетания с АС, позволит получить звук субъективно очень высокого качества.

В [1] описан способ доработки любого УМЗЧ цепью отрицательной обратной связи по току (ООСТ) для получения требуемого значения выходного сопротивления ( рис. 4а), а также программа для расчета такой цепи. Однако для линейного регулирования выходного сопротивления переменный резистор должен иметь плавную регулировку сопротивления вблизи минимального значения Rвых . Для этого используют переменный резистор группы B, если при вращении по часовой стрелке его сопротивление увеличивается, а выходное сопротивление усилителя уменьшается, либо группы Б, если при вращении по часовой стрелке его сопротивление уменьшается, а выходное сопротивление при этом растет. В стереофоническом варианте УМЗЧ необходимо использовать сдвоенный переменный резистор, который может иметь значительный разбаланс сопротивлений. Если же число каналов больше двух, то приобрести либо изготовить такой резистор весьма непросто.

Рис.4.

Менее дефицитны (и лучше сбалансированы) переменные резисторы с линейной зависимостью сопротивления от угла поворота (группа А). Для сохранения линейности регулирования, схема немного видоизменяется – рис. 4б. Добавляется два резистора Rа и Rб, которые совместно с Rн и Rт образуют мост. В диагональ моста включается резистор регулятора Rр. Другим достоинством такой схемы является то, что минимальное значение выходного сопротивления получается заметно ниже, чем в схеме на рис. 4а. Сравнение зависимости выходного сопротивления УМЗЧ от угла поворота регулятора с линейной характеристикой для этих двух схем показано на рис. 5 , линия 1 соответствует схеме рис. 4а, а линия 2 — схеме рис. 4б.

Рис.5.

При использовании глубокой ООС по току, сопротивление резистора R2 (оно равно сумме сопротивлений R21 и R22 на рис. 4а) получается довольно низким и шунтирует по постоянному току резистор Rос. В результате на выходе УМЗЧ появляется заметное постоянное напряжение. Его легко устранить, если включить конденсатор Сос цепи ООС, который обычно используется для получения 100% ООС по постоянному току так, как показано на рис. 4в.

Расчет цепей ООСН и ООСТ по схеме рис. 4а описан в [1]. Программа расчета находится на FTP сервере журнала «Радио» [3] и на сайте автора [4]. Для расчета задают максимальное значение выходного сопротивления УМЗЧ (с запасом 10...15%) и, пользуясь программой, вычисляют значения резисторов цепей ООС. Сопротивление резистора R21 на рис. 4а равно сопротивлению R2, вычисленному по программе. После этого в разделе программы, предназначенном для определения Rвых и Ку, по известным сопротивлениям резисторов цепей ООС методом подбора определяем новое сопротивление резистора R2', соответствующее минимальному значению выходного сопротивления УМЗЧ. Тогда R22 = R2'– R2. Не стoит использовать R22 сопротивлением, превышающем R21 более чем в 20...30 раз, иначе может сильно нарушиться линейность регулирования вблизи максимальных значений выходного сопротивления усилителя.

Расчет цепей ООСН и ООСТ по схеме рис. 4б производится подобным образом. Вначале определяется значение R2 для максимального выходного сопротивления УМЗЧ. Это значение и используется в схеме. Значения сопротивлений Rа, Rб и Rр определяются из следующих условий:

•  Rа / Rб = Rн / Rт. Если равенство не выполняется, то при вращении регулятора может изменяться коэффициент усиления (рис. 6, кривые 1, 2).

•  Rа меньше R2 как минимум в два-три раза, иначе снижается диапазон регулирования (рис. 7). Кроме того, если сопротивление Rа заметно больше, чем R2, то при вращении ручки потенциометра будет изменяться коэффициент усиления усилителя (рис. 6, кривая 2).

•  Мощность, рассеиваемая на резисторе Rа приблизительно равна (0,5...0,8)•Pвых •Rн / Rа и обычно не должна превышать 0,5...0,7 Вт, чтобы избежать потерь мощности и излишнего нагрева деталей УМЗЧ.

•  Сопротивление резистора Rр в меньшей степени влияет на диапазон регулирования, чем Rа, но влияет на его линейность (рис. 7). Оптимальное значение Rр лежит в пределах (0,2...0,8) от R2.

Рис.6.

 

Рис.7.

Для примера рассчитаем УМЗЧ с «мостовым» регулятором (рис. 4,б). Исходные данные: коэффициент усиления равен Ку = 30 раз, максимальное выходное сопротивление Rвых = 8 Ом, сопротивление нагрузки Rн = 6  Ом, Rос = 1,5 кОм, максимальная выходная мощность Рвых = 60 Вт.

Выбираем значение резистора Rт = 0,22 Ом. По программе получаем значения R1 = 51 кОм, R2 = 1,3 кОм.

Выбираем значение сопротивления Rа в 3…10 раз меньше, чем R2:

Rа = 1300 / (3…10) = 430…130 Ом. Принимаем Rа =330 Ом.

Мощность резистора Rа: Ра = Рвых · Rн / Rа = (0,5...0,8) · 60 · 6 / 330 = 1 Вт.

Rб = Rа · Rт / Rн = 330 · 0,22 / 6 = 12 Ом.

Находим Rр = (0,2…0,8) · R2 = (0,2…0,8) · 1300 = 260…1040 Ом. Принимаем Rр = 470 Ом.

В качестве практической реализации приведенного выше расчета, рассмотрим УМЗЧ на популярных микросхемах TDA7294, TDA7293, схема одного канала которого приведена на рис. 8. Поскольку обе микросхемы различаются только включением цепи вольтодобавки, то плата пригодна для них обеих — отличие в месте установки перемычки на плате. Показанное на рисунке соединение соответствует микросхеме TDA7293.

Рис.8.

 

Основные параметры УМЗЧ

Коэффициент усиления Ку, раз
30
Максимальная выходная мощность Рвых max , Вт
60
Выходное сопротивление Rвых , Ом
0...8
Сопротивление нагрузки Rн , Ом
4...16
Коэффициент гармоник Кг , %, в полосе частот 30 Гц…16 кГц
<0,01

Схема разработана на основе многократно повторенного радиолюбителями и хорошо зарекомендовавшего себя усилителя [5]. Цепь R1С1 образует входной фильтр НЧ, подавляющий высокочастотные помехи. Входной конденсатор С2 определяет нижнюю границу усиливаемого диапазона частот. С указанной на схеме емкостью эта частота примерно равна 7 Гц. Оксидные конденсаторы, находящиеся в цепи прохождения сигнала, для улучшения работы на частотах выше 5...7 кГц зашунтированы пленочными: это С4, С5 в цепи ООС и С8, С9 в цепи вольтодобавки. Также пленочные конденсаторы С10 и С12 используются в блоке питания усилителя. Цепи R12С6 и R8R9C3VD1 задают правильную последовательность чередования режимов Stand-By и Mute при включении-выключении питания, чтобы исключить неприятные щелчки в громкоговорителях. Цепь R14С7 улучшает устойчивость усилителя при работе на реальную нагрузку.

Цепь комбинированной ООС по напряжению и току создается элементами R3, R4, R6, R7, R10, R11, R15. Из них R4 и R11 задают ООСН, R15 является датчиком тока, а остальные резисторы задают глубину ООСТ, причем возможна реализация как схемы подачи ООСТ по рис. 4а, так и по рис. 4б. Вариант включения цепи ООСТ выбирается перемычкой между точками 1, 2, 3. В показанном на рис. 8 положении ООСТ реализован «мостовой» вариант рис. 4б. На схеме указаны рассчитанные выше номиналы резисторов цепей ООС.

Резистор R2 служит для разделения общего провода входной и выходной цепей. Вывод 5 микросхемы — выход датчика ограничения (клиппирования) сигнала и предназначен для подключения соответствующего индикатора или электронного регулятора усиления. Этот выход присутствует только в микросхеме TDA7293 и в новых версиях микросхемы TDA7294S. Автор не рекомендует использовать этот вывод у микросхемы TDA7294 с любым буквенным индексом, поскольку из-за большого числа разных вариантов этих микросхем, и, возможно, разных производителей соответствующая цепь может отсутствовать, независимо от маркировки.

 

Конструкция и детали. Усилитель выполнен на печатной плате. Тип используемой микросхемы УМЗЧ задают местом установки соответствующей перемычки. Также перемычкой определяется способ подачи ООСТ. Перед установкой на плату микросхемы следует запаять перемычку, устанавливаемую между ее выводов, при этом ножки микросхемы ее касаться не должны (рекомендуется начать монтаж с установки перемычек).

В усилителе использованы резисторы мощностью 0,125 Вт, кроме R15 — он на керамике мощностью 5 Вт (импортный), его нужно устанавливать на плату с небольшим зазором для улучшения охлаждения. Это же относится к резисторам R10 и R14. Особое внимание следует уделить резистору R2. Его сопротивление должно быть в пределах 1...5 Ом, и перед установкой на плату резистор рекомендуется проверить омметром. При отсутствии подходящего резистора его можно заменить перемычкой. Все резисторы, кроме входящих в цепи ООС, могут иметь разброс сопротивления до 20%.

Оксидные конденсаторы рекомендуется использовать импортные, например Jamicon или Samsung; в крайнем случае подойдут отечественные аналоги. Использовать конденсаторы с рабочим напряжением меньше 35 В не рекомендуется. Также не рекомендуется уменьшать емкости конденсаторов более чем вдвое (увеличение емкости в разумных пределах возможно). При этом конденсаторы С3 и С6 должны иметь одинаковую емкость (ее повышение увеличивает задержку включения).

Из неполярных конденсаторов используются пленочные К73-17 на 63 В. Можно использовать подходящие по размерам пленочные конденсаторы других типов; «малогабаритные» керамические конденсаторы с сегнетодиэлектриком не годятся. Использование «аудиофильских» конденсаторов, по мнению автора, заметно ничего не изменит, кроме цены конструкции.

Диод VD1 с максимальным обратным напряжением не менее 50 В. Автор использовал диод 1N4007.

Микросхему устанавливают на теплоотводе площадью не менее 500 см2 с использованием термопасты. Следует учитывать, что корпус микросхемы соединен с минусовой цепью питания. Поэтому необходимо либо использовать изолирующую прокладку (в этом случае площадь радиатора нужно увеличить), либо сам теплотвод изолировать от корпуса усилителя.

 

Печатная плата усилителя показана на рис. 9. Плата разведена с учетом требований, предъявляемых к разводке высококачественных усилителей. Это и соединение проводников в цепи общего провода в одной точке, и увеличение сечения проводников в цепях питания, и экранирование входной цепи земляными проводниками, и близость блокировочных конденсаторов С10 и С12 к микросхеме. Плата доступна для повторения начинающими радиолюбителями, так как выполнена из одностороннего стеклотекстолита и пригодна к изготовлению «лазерно-утюжным» способом. Достаточно широкие промежутки между проводниками облегчают монтаж, а большие «пятачки» контактных площадок не отслаиваются при пайке и надежно удерживают крупные детали. В плате предусмотрено несколько «лишних» отверстий для установки конденсаторов разных габаритов. После травления печатные проводники рекомендуется залудить, а после окончания монтажа очистить плату от остатков флюса и покрыть цапонлаком.

Рис.9.

На плате со стороны установки микросхемы расположено два отверстия для крепления — плата слишком тяжелая, и крепление ее только через микросхему, как иногда делают, сильно снижает надежность.

Источник питания. Усилитель питается от двухполярного источника. Максимальное напряжение питания микросхемы связано с сопротивлением нагрузки и приведено в табл.   3.

Таблица 3

Сопротивление нагрузки, Ом

4

6

8

TDA7293

29

34

40

TDA7294

27

31

35

Это напряжение ограничено допустимым нагревом микросхемы. При недостаточном охлаждении, напряжение питания должно быть снижено. С другой стороны, чем меньше напряжение питания, тем меньше максимальная выходная мощность усилителя. Один из вариантов схемы источника питания стереоусилителя на напряжение 32 В показан на рис. 10.

Рис.10.

Мощность трансформатора 50…75 ВА вполне достаточна, так как средняя мощность звуковых сигналов при большом пик-факторе намного меньше максимальной [6]. А вот емкостью конденсаторов фильтра пренебрегать нельзя — кроме подавления пульсаций, они еще «подпитывают» усилитель на пиках уровня сигнала. Поэтому их емкость должна быть достаточна для снабжения усилителя энергией [7]. Указанная на рис.11 суммарная емкость является минимальной для высококачественного стереоусилителя. Пленочные конденсаторы (например, К73-17) компенсируют ухудшение на высоких частотах свойств оксидных конденсаторов. Каждый из каналов усилителя рекомендуется подключать к источнику питания своим набором проводов, свитых в «косичку». При этом их лучше припаять к плате, а не подключать через какие-либо разъемы.

Налаживание усилителя, если он собран из исправных деталей, не требуется. Первое включение производят без нагрузки, при этом целесообразно включить в минусовую и плюсовую цепи питания мощные проволочные резисторы сопротивлением 12…25 Ом. Типичная проблема — наличие заметного постоянного напряжения на выходе — обычно связана с резистором R2. Это либо некачественная пайка и плохой контакт, либо повышенное сопротивление резистора (известен случай, когда резистор продавался с заявленным сопротивлением 2 Ом, а имел реальное сопротивление 2 МОм!). Если постоянное напряжение на выходе менее 80 мВ, и падения напряжения на мощных токоограничительных резисторах в цепях питания не превышают 1…3 В (что соответствует потребляемому току 60…120 мА), то подключаются нагрузка и источник сигнала (резисторы в цепи питания остаются). Если на небольшой громкости звучание хорошее, то резисторы из цепи питания удаляются, и налаживание на этом можно закончить. Если есть возможность, полезно подключить к выходу УМЗЧ осциллограф и убедиться в отсутствии самовозбуждения.

 

Выводы

1. Повышение выходного сопротивления УМЗЧ способно улучшить качество звучания акустических систем.

2. При значительном повышении выходного сопротивления (в сравнении с сопротивлением нагрузки) частотные искажения во многих АС возрастают, это ухудшает качество звучания и не позволяет установить оптимальное значение выходного сопротивления УМЗЧ.

3. Хорошие результаты дает использование многополосных усилителей совместно с АС, не содержащих каких-либо разделительных фильтров внутри («правильным» биампингом). При этом каждая из динамических головок подключена непосредственно к выходу УМЗЧ с оптимальным для этой головки выходным сопротивлением.

 

ЛИТЕРАТУРА

1. Рогов И. Регулирование выходного сопротивления УМЗЧ посредством комбинированной ООС. — Радио, 2007, № 10, с. 17—19.

2. Маслов А. УМЗЧ с регулируемым выходным сопротивлением. — Радио, 2002, №   12, с.   18.

3. < ftp://ftp.radio.ru/pub/2007/10/combinOS.exe >.

4. http://www.electroclub.info/article/combinos.htm

5. http://www.electroclub.info/invest/tda7294.htm

6. http://www.electroclub.info/article/power_sup_amp.htm

7. Агеев С. Сверхлинейный УМЗЧ с глубокой ООС. — Радио, 1999, №   11, с. 13—16.

8. http://www.linn.co.uk/aktiv_crossovers_and_cards/

 

08.04.2008

Счетчик 

11. И. Алдошина, Субъективная оценка акустических систем. «Звукорежиссер» №9, 2003 г , http://rus.625net.ru/audioproducer/2003/09/aldo.htm